typeof返回的数据类型:脚手架施工方案

邯郸市第一医院病房楼A座工程
脚手架施工方案
河北建设集团天辰建筑工程有限公司
邯郸第一医院项目经理部
2011年3月28日
目   录
1. 编制依据... 3
2. 工程概况及脚手架设计... 3
2.1工程概况... 3
2.2脚手架设计... 3
3. 施工组织机构... 4
3.1项目部组织机构：... 4
3.2　劳务队伍组织机构：... 4
3.3管理人员职责和权限... 4
4. 材料要求... 5
4.1钢管... 5
4.2扣件... 5
4.3脚手板... 5
4.4安全网... 5
5. 外脚手架搭设要求... 5
5.1脚手架搭设构造要求... 10
5.1.1立杆... 10
5.1.2大横杆... 10
5.1.3小横杆... 11
5.1.4连墙杆... 11
5.1.5剪刀撑及横向斜撑搭设方法... 11
5.1.6人行通道及保护棚... 13
6. 悬挑吊料平台... 14
6.1设计与验收总体部署... 14
6.2卸料平台的加工制作... 15
6.3卸料平台的预埋件设置... 15
6.4卸料平台的施工工艺... 15
6.5卸料平台的吊装... 16
6.6料平台的限载设置... 16
6.7安全技术措施... 16
7. 安全防护措施... 17
7.1电梯井... 17
7.2水平安全网... 17
8. 脚手架的搭设与拆除施工工艺... 18
8.1脚手架搭设... 18
8.1.1施工准备... 18
8.1.2搭设... 19
8.1.4作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设... 19
8.1.5脚手板的铺设... 20
8.1.6安全网... 20
8.1 脚手架的拆除... 20
8.2.1拆除前准备工作... 20
8.2.2拆除的施工要求... 21
9. 安全管理措施... 21
9.1 危险源的管理... 21
9.2 安全技术措施... 22
9.3 安全保证措施... 22
9.4 应急措施... 23
9.5 管理措施... 23
10. 质量保证措施... 24
10.1 脚手架检查与验收... 24
10.2 安全网的检查与验收... 27
11. 环境保护措施及文明施工保证措施... 27
12. 脚手架计算书... 27
12.1悬挂式卸料平台的计算... 27
12.2悬挑式扣件钢管脚手架计算书... 33
附图：
悬挑架型钢平面布置图
悬挑脚手架立面图
悬挑架手架剖面图
依据
邯郸市第一医院病房楼A座工程施工图纸；
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）》(JGJ130-2001) ；
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)；
《建筑施工高处作业安全技术》（JGJ80－91）；
《建筑施工手册》(第四版)。
及脚手架设计
工程概况
本工程为邯郸市第一医院病房楼A座工程，总建筑面积为30000平米，地下一层，地上八层，框架剪力墙结构，建筑物长度为74米，宽度为40米，建筑高度为33.0米。
考虑到该工程工期紧张，为不影响肥槽的土方回填工作，主体结构施工时采用型钢悬挑脚手架，分两次悬挑。第一次从一层顶板处挑至七层地面，高度21米；第二次从七层地面挑至顶，高度为9米。
文明施工目标：创“河北省文明施工工地”。
脚手架设计
此方案设计脚手架作为结构、装修施工时的操作架和安全防护使用，但不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用。
在一层顶板和七层顶板上埋设锚环，采用从该层顶板上悬挑的型钢悬挑脚手架。
悬挑脚手架的挑梁采用16号工字钢，悬挑出结构部分长度1.2m，在楼层内锚固长度1.8m。每道挑梁外侧端头位置均用钢丝绳拉结一次（计算中不考虑该部分受力，主要做双保险用），在挑梁上部的对应位置楼层外边梁上埋设拉结钢丝绳锚环，作为钢丝绳拉结固定点用，详细见后附图。悬挑脚手架第一次搭设高度21米；第二次搭设高度为6米，局部高度为9米。
第一次悬挑搭设：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，大横杆步距1.8米。以结构外墙边线0.35m作为外墙脚手架内排立杆的位置。一层顶板埋设锚环，锚环为直径18mm的圆钢，形式见后附图。剪刀撑的设置考虑架体高度最终达到30米，在架体全宽全高连续设置。每道剪刀撑跨越立杆根数为5根4跨（51°角）。架内水平方向每隔两层设水平安全网（兜网）一道。连墙件布置为两步三跨。连接方式主要为两种，抱框架柱及与楼层边梁上预埋管连接，形式见后附图。在外架四个转角部位设置横向斜撑，中间每隔6跨亦设置横向斜撑。
第二次悬挑搭设：在7层顶板外圈埋设直径18mm圆钢锚环，形式位置同一层，其他搭设要求均同一层
型钢及拉结锚环平面布置详见附图。
项目部组织机构：
项目经理：刘小记
技术负责：王宏乐
工    长：陈贵生
安 全 员：刘文生
质 检 员：白云飞
材 料 员：邓文辉
劳务队伍组织机构：
作业队长：郑贵苏
技术指挥：郑德顺
管理人员职责和权限
序号
姓名
职 务
职 责
1
刘小记
项目经理
负责项目的全面管理工作
2
王宏乐
技术负责人
全面负责项目技术管理、质量管理
3
陈贵生
工长
负责施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理，负责基础设施管理
4
白云飞
质检员
负责质量检查和验评工作
5
刘文生
安全员
负责施工现场安全防护及监督、场容卫生、环境保护及保卫消防工作及相关内业资料
钢管
脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。
钢管的检查必须符合下列规定：具有产品质量合格证；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定。
扣件
扣件采用可锻铸铁制作的玛钢扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏 。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件应有检验报告，租赁单位应具有资质。
脚手板
木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-250mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。
安全网
必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。
安全网：水平网为大眼锦纶网。
立  网：为密目网。
1.8m，立杆纵距为1.5m，脚手架宽0.8m，内立杆距结构外侧350mm，连墙杆拉接为2步3跨，连墙件设置采用抱框架柱式和楼层边梁上预埋钢管拉结式，详细见下图。若采用单杆与预埋钢管或拉结筋拉结时，必须采用双扣件紧固。外立面全高全宽范围内满设剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆为5根4跨，脚手架的转角处及中间每隔6跨布置横向斜撑。
（2）16号工字钢悬挑脚手架制作方法为：16号工字钢长度为3m，挑出楼面外出1.2m，脚手架作业层满铺一层木脚手板。工字钢在楼层向内侧延长并与楼面锚环紧固，内侧和外侧预埋φ18“Ω”式的锚固环。
（3）在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在外立杆的内侧满挂双层密目网，且下口封严。楼体西侧为医院道路，外立杆的内侧满挂双层竹芭和一层密目网，且下口封严。
（4）靠近挑梁安装大横杆和小横杆，大横杆固定于立杆上，小横杆固定在大横杆上。
（5）转角部位由于框架柱影响，无法悬挑工字钢，做法用钢丝绳拉结外架底部主节点，内外均拉结。拉结示意及上部螺栓如下图所示。靠近转角处两侧架体均加设一道横向斜撑，从底到顶连续设置。
（6）搭设其它节点详图：
5.1.1立杆
悬挑架型钢立杆位置也焊接一根长100mm二级Φ25钢筋作为立杆支座。
（2）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。
（3）立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
（4）立杆除顶层顶部外，不得搭接，必须对接。若采用搭接，搭接长度不小于1.8m，采用不少于两个直角扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
5.1.2大横杆
（1）上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。
（2）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。
（3）相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。
5.1.3小横杆
贴近立杆布置（设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
5.1.4连墙杆
连墙杆采用三种形式，无论何种形式必须同时抱住内外侧架体，严禁只拉结内侧架体。
一、主要形式抱框架柱式，见前图：
二、在山墙处为单杆穿墙夹固式，必须采用双扣件紧固，见前图：
三、无法抱柱的与楼板上预埋钢管拉结式，亦必须采用双扣件紧固，见前图：
5.1.5剪刀撑及横向斜撑搭设方法
剪刀撑与地面的倾角为51°，局部有调整的部位不小于6m，倾角在45°～60°之间。
1m，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm，剪刀撑的斜杆应固定在与之相交的小横杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线到主节点的距离不应大于150mm。如下图：
5.1.6人行通道及保护棚
场地西侧医院内道路、主楼入口处设安全通道并搭设保护棚，保护棚上满铺双层脚手板，两层脚手板相隔500mm，并在入口处明显位置挂安全警示标识。
配电箱、木工加工场、钢筋加工场等都必须设置保护棚，保护棚上满铺双层脚手板，两层脚手板相隔500mm，并悬挂防止物体打击安全警示牌。
安全通道
设计与验收总体部署
本工程采用悬挑式型钢卸料平台。卸料平台的固定采用斜拉钢丝绳作主要受力构件，并配以顶板上预埋的卡环辅助固定。
6.2卸料平台的加工制作
平台的规格为6.6m×2.5m×1.5m（长×宽×高），悬挑长度为6m。主、次梁分别用[16槽钢、[10槽钢，构件接触面均为焊接。平台上要设显著的限定荷载标识牌，本工程卸料平台限重1.0t。防护栏用φ48×3.5 钢管。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并用多层板全封闭围护。平台每侧设两根6×19+1、Φ20钢丝绳，每根钢丝绳设夹具不少于三个。
平台底面铺设5cm 厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧。吊环采用?20光圆钢筋与卸料平台的主梁[16槽钢焊接。
构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。
卸料平台的预埋件设置
距建筑结构外皮300mm位置预埋两个地锚。地锚使用的钢筋规格为Φ20，加工成“Ω”型，埋入顶板或边梁下至少，并与顶板下铁钢筋可靠绑扎。
卸料平台的施工工艺
6.4.1操作流程：
卸料平台加工制作→顶板预埋位置放线→预埋地锚→卸料平台承载试验→卸料平台验收→卸料平台起吊、安装。
6.4.2卸料平台承载试验及合格验收：
卸料平台加工制作完毕后，由项目部技术部门组织项目安全员尹庆军、技术员王鑫检查验收，其步骤如下：
(1) 首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。
(2)焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm 高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要按上述返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。
(3)在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的 模式，平台上加1.0 吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。
卸料平台的吊装
卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。
料平台的限载设置
卸料平台上设限重为1.0t 的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过下列数据标明堆放料具的数量。
料具名称
规 　　格
密 度
单位重量
单独堆放数量
木　方
50×100mm、长4.0m
0.625g/cm3
12.5Kg
80 根
木　方
100×100mm、长4.0m
0.625g/cm3
25Kg
40 根
多层板
1.22×2.44m、厚15mm
0.8g/cm3
35.72Kg
28 张
竹胶板
1.22×2.44m、厚12mm
1 g/cm3
29.8 Kg
30张
架子管
φ48×3.5mm、长3.0m
3.84Kg/m
11.52Kg
86 根
脚手板
厚5cm、宽25～35cm、长4.0m
8.75Kg/m
35Kg
28 块
安全技术措施
(1)平台吊装过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。
(2)在搭设过程中由项目部安全员、技术员进行检查，验收和签证。吊装完毕后，经项目部验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意变更平台的组件。
(3)严格控制平台上的荷载，不得超过上述设限要求值。堆料荷载不得靠边、要集中堆放在平台中部。
(4)定期检查卸料平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全；
(5)拆卸平台时地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆卸时要统一指挥，上下呼应，动作协调，以防坠落。
(6)卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
(7)卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
(8)卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
(9)卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
(10)进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。
(11)严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
(12)电焊操作人员必须是经考试合格的专业技工，施焊时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
(13)五级以上大风、大雾、大雨天气停止卸料平台的吊装及堆料作业。要经常检查平台上有无积水、积雪等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
电梯井
电梯井从地下室到屋面，为了安全施工，在电梯井内设置施工平台，用于墙体绑筋、支模，平台用角钢∠63*6焊接钢框，满铺木跳板，安装部位在两侧墙体上预留4个100*100孔洞（两面对齐），在空洞内穿入Ф25钢筋，钢筋长度2800mm，外露200mm，钢筋与控制间用木塞塞紧，操作平台直接坐在两根钢筋上。两根钢筋距离1800mm。见下页图：
水平安全网
水平安全网是用9mm的麻绳、棕绳或尼龙绳纺织的，网眼不大于10cm。
安全网从一层顶板位置开始设置，每三层一道，设置在外脚手架大横杆下部。要求网绳不破损，绷紧，与脚手架紧密连接，拼接严密。
安全网外高内低，及时清理严禁存放杂物，网下严禁堆放料具。
脚手架搭设
8.1.1施工准备
、按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。
、按本方案中脚手架所用材料的要求对钢管、脚手板等进行检查验收，安全网、密目网、扣件等材料按批量送检，不合格产品不得使用。
、清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
8.1.2搭设
、脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。
2、
3、杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。
4、立杆下铺跳板采用长度不少于2跨，厚度为50mm的垫木，准确的放在定位线上。
5、
严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求；
开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可拆除。
、剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫板上。
、靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm。剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。
、扣件安装符合下列规定：
扣件规格必须与钢管外径相同；
拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在39—49N.M，最大不得超过59N.M。
在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。
8.1.4作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设
栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m；挡脚板高度为180mm；中栏杆居中设置。
8.1.5脚手板的铺设
脚手板铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；
脚手板探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；
在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动；
自顶层作业层的脚手板往下计，每层满铺一层脚手板。
8.1.6安全网
安全网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成，氯纶、丙纶只能用于立网，不得用于平网。
平网的宽度不小于3m，立网的高度1.8m，每张网的重量不小于15kg。
菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm。
边绳直径至少为网绳直径的三倍，但不小于7mm。严禁立网代替水平网使用。
绳的直径和断裂强力根据安全网的结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N-2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根。
筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。建筑物临近外围的脚手架利用密目网和钢丝网双层防护。
平网的拉结点利用挑架预埋钢筋和预埋连墙杆连接。
安全网的使用规则和塔设方法
安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧；
要保证安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物；
安全网安装后，必须经专人检查验收合格签字后才能使用；
安全网的贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学品的侵袭。
8.2.1拆除前准备工作
、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。
、拆除前，工长向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。
、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。
4、全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。
5、清除脚手架上材料、工具、杂物及地面障碍物。
8.2.2拆除的施工要求
1、拆栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→斜挑杆→水平挑杆。
、有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。
3、
4、
、拆除时随运随清，脚手架上不得堆载，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要用滑轮和绳索运送。
脚手架及卸料平台搭设与使用中的危险源点为：高空坠落、物体打击。根据作业条件危险性评价法（D=LEC法），评定高空坠落、物体打击为C级危险源点。
危险源点的管理施行问责制，具体责任落实到现场的一个土建队伍、一个专业队伍中。
在工程的初始及施工的过程中，要针对不同的作业条件、工序、环境，对危险源点进行连续性的分级、分类评估。一般以7天为一个评估周期。
8.2.1使用时严格控制使用荷载，应小于3KN/m2，同一段施工小于二步。
8.2.2脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平以确保节点符合要求。
8.2.3在架子的搭设过程中，一定要按照操作规程施工，严禁非法操作。
8.2.4脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用。
8.2.5操作架上严禁堆放不必要的施工材料，只为施工人员支拆模板用。
8.2.6脚手架上要铺稳跳板，不得铺单块跳板且不得留探头板，跳板保证有三个支撑点，并绑扎牢固。
8.2.7翻脚手板应两人有里外按顺序进行，再铺第一块或翻到最外一块脚手板时，必须挂牢安全带。
保证措施
8.3.1安全网
1、垂直设置：随着工程施工进度，悬挑脚手架和落地脚手架外侧满挂密目网和安全网封严。
2、水平设置：根据水平安全网的构造及搭设要求搭设水平设置的安全网。
3、随层网支搭：在作业层下一步架上搭设一道水平网，以防止作业层人员坠落，随层网将随作业层上升面上升。
8.3.2钢管、扣件等
1、钢管脚手有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用。
2、钢管、扣件等应有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。
3、钢管脚手架的立杆应垂直稳放在金属底座或垫木上，钢管脚手架底部应设铁靴。钢管立杆，大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。
8.3.3防护用品的使用
1、操作人员上下架子，要有保证安全的成人吊笼、扶梯、爬梯或斜道。
2、施工时必须戴好安全帽，正确使用并系好安全带，穿具有安全性的防滑胶底鞋。外架下部应划警戒区并设围栏。
8.4.1成立应急指挥小组
组  长：刘小记
副组长：刘文生
成  员：王宏乐、陈贵生、郑德顺
8.4.2应急指挥小组职责
负责组织编制施工现场的应急计划，内容包括发生事故险情时的处理方案、人员分工、设备运行等。
保证所有的应急设备、设施完好有效，并组织职工的培训和应急演练，使应急人员能够熟练掌握。
在了生事故险情又与当地有关部门、上级主管部门失去联系时，现场最高负责人有权采取一切应急措施。
8.4.3高空坠落、物体打击事故应急程序
应急办公室应该立即赶赴现场，并通知医疗小组人员赶赴现场。
就地取材，寻找固定断骨的材料，如棍、树枝、木板、拐杖、硬纸板等都可以作为固定材料，长短要以能固定住骨折处上下两个关节或不使断骨错动为准
脊柱骨折或颈部骨折时，除非是特殊情况如室内失火等十分危险的情况，否则应让伤者留在原地等待携有医疗器械的医务人员来搬动。
抬运伤者，从地上抬起时，要多人同时缓缓用力平托；运送时，必须用木板或硬材料，不能用布担架或绳床。木板上可垫棉被，但不能用枕头，颈椎骨骨折伤者的头须放正，两旁用沙袋将头夹住，不能让头随便晃动。
救护车运送伤员途中，要与应急办公室时刻保持联系，随时报告伤者的病情和具体行车位置，应急办公室及时给应急指挥小组汇报，并通报现场HSE监督，同时应急办公室及时向地方医疗机构通报最新病情，以便作出充分准备。
8.5.1施工证件：所有架子工必须持有效的特种工种作业操作证上岗。
8.5.2施工手续：施工前必须进行安全技术交底，架子的搭设必须由架子工来完成。
8.5.3作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋内，上下传递物料严禁抛掷。
8.5.4在施工中应合理安排施工程序，不要图快、不要颠倒操作程序。
8.5.5作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。
8.5.6作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑件上上下攀登。
8.5.7凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、拆作业，酒后人员禁止登高作业。
8.5.8严格避免以下违章作业：
(1)利用脚手架吊运重物；(2)作业人员攀登架子上下；(3)在架子上拉结、支撑模板等；(4)任意拆除脚手架部件和连墙杆；(5)起吊构件和器材时碰撞和扯动脚手架。
8.5.9架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆卸。
8.5.10五级以上大风、大雾、大雨天气下停止脚手架上作业，雨后上架操作要有防滑措施。
8.5.11高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净。
8.5.12收工前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫运走，必须将多余材料、物品移至室内。在任何情况下，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。
8.5.13施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雪后对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，要观察有无变化，发现问题及时处理。
8.5.14在脚手架进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
2、脚手架及其基础应在下列阶段进行检查与验收：
基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；达到设计高度后；遇有五级大风与大雨后；停用超过一个月。
3、进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：
根据本规范要求所形成的施工组织文件；脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；脚手架工程的施工记录及质量检查记录；脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；脚手架工程的施工验收报告；技术交底文件。
4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和扣件是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；垂直度及水平度是否合格；安全防护措施是否符合要求；是否超载。
、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法符合下表的要求：
项次
项目
技术要求
允许偏差Δ(mm)
示意图
检查方法与工具
1
地基基础
表面
坚实平整
----
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
不沉降
-10
2
立杆垂直度
最后验收垂直度20-80m
-----
±100
用经纬仪或吊线和卷尺
下列脚手架允许水平偏差(mm)
搭设中检查偏差的高度(m)
总高度
50m
40m
20m
H=2
H=10
H=20
H=30
H=40
H=50
±7
±20
±40
±60
±80
±100
±7
±25
±50
±75
±100
±7
±50
±100
中间档次用插入法
3
间距
步距
纵距
横距
----
±20
±50
±20
------
钢板尺
4
纵向水平杆高差
一根杆的两端
-----
±20
水平仪或水平尺
同一跨内两根纵向水平杆高差
-----
±10
5
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸500mm
-50
-----
钢板尺
6
扣件安装
主节点处各扣件中心点相互距离
a≤150mm
----
钢板尺
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
a≥500mm
----
钢卷尺
立杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤h/3
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤la/3
----
钢卷尺
扣件螺栓拧紧扭力矩
40~65N.m
-----
-----
扭力扳手
7
剪刀撑斜杆与地面的仰角
45°~60°
-----
-----
角尺
8
脚手板外伸长度
对接
a=130~150mm
l≤300mm
-----
卷尺
搭 接
a≥100mm
l≥200mm
-----
卷尺
1、安全网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明或合格的检验记录。
2、安装时，在每个系结点上，边绳应与支撑物靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不大于75cm。系结点符合打结方便、连接牢固且容易解开，受力后又不会散脱的原则，有筋绳的网在安装时，必须把筋绳连接在支撑架上。
成立环境保护领导小组，负责环保技术措施的制定、交底工作；现场设环保监督员，负责对台帐的建立、记录的整理、向上级主管部门的传递以及施工现场日常环保监督检查工作，发现问题及时解决。
模板脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下左右有人传递。
施工现场设居民信访接待室，并有专人值班，负责随时接待来访居民，协调好与周边居民之间的关系。
施工现场设治安保卫制度，将责任分解到人，并严格执行，经常对职工进行职业道德教育，遵守甲方的各项规章制度。
材料进场后按型号、规格进行分类存放管理，并挂牌标识，不得混乱堆放。
材料的发放须按型号、规格、数量、使用部位等进行登记、发放。
悬挂式卸料平台的计算
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:
平台水平钢梁的悬挑长度6.00m，插入结构锚固长度0.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[16号槽钢U口水平。
次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构5.50m，两道钢丝绳距离1.20m，外侧钢丝绳吊点距离平台7.00m。
一、次梁的计算
次梁选择[10号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为
面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm
截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m
经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.35+0.10)+1.4×2.00 = 3.34kN/m
每根槽钢活荷载按照最大堆放荷载的1/2计算
经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00/2=7.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为：
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.34×2.502/8+7.00×2.50/4=6.983kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =6.983×106/(1.05×39700.00)=167.52N/mm2；
次梁的抗弯强度计算  ＜ [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[16号槽钢U口水平，其截面特性为：面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm
截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m
Q1 = 0.30kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.17) = 0.56kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=2.16kN
P2=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=4.17kN
P3=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=4.17kN
P4=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)+14.00/2=11.17kN
P5=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=4.17kN
P6=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=4.17kN
P7=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=2.16kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
主梁支撑梁剪力图(kN)
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
主梁支撑梁变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为15.39kN
最大弯矩 Mmax=22.01kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经计算得到强度 =22.01×106/1.05/108300.0+12.09×1000/2195.0=199.07N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicos i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力  RCi=RUisin i
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.57kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=19.574kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×19.574/0.850=184.227kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=19.574kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[19574×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=43.881kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[43881×4/(3.1416×50×2)]1/2=24mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度21.0米，计算高度21.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.5，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板荷载为0.3kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.005kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.67，体型系数1.13。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,计算不考虑钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值  P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值  P2=0.30×1.500/2=0.226kN/m
活荷载标准值  Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值  q=1.2×0.038+1.2×0.226+1.4×2.250=3.467kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:
M=3.467×0.8002/8=0.277kN.m
=0.277×106/4491.0=61.6790N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.226+2.250=2.514kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.401×8004/(384×2.06×105×107780.0)=0.604mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值  P1=0.038×0.800=0.0304kN
脚手板的荷载标准值  P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN
活荷载标准值  Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值  P=(1.2×0.0304+1.2×0.180+1.4×1.80)/2=1.386kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.386×1.500=0.372kN.m
=0.359×106/4491.0=82.84N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.12mm
集中荷载标准值P=0.035+0.101+2.025=2.161kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×2160.810×1800.003/(100×2.060×105×107780.000)=6.50mm
最大挠度和   V=V1+V2=6.62mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中  Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值  P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值  P2=0.30×0.800×1.500/2=0.18kN
活荷载标准值  Q=3.000×0.800×1.500/2=1.80kN
荷载的计算值  R=1.2×0.058+1.2×0.18+1.4×1.80=2.81kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195
NG1 = 0.120×21.000=2.52kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×2×1.500×(0.800+0.350)/2=0.518kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15。
NG3 = 0.150×1.500×2/2=0.225kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×21.000=0.158kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.421kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.500×0.800/2=1.80kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中  W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.130
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.400×1.670×1.130 = 0.528kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.421+0.85×1.4×1.8=6.247kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.421+1.4×1.8=6.625kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中  Wk ——  风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 横杆的步距 (m)。
经计算得风荷载产生的弯矩
Mw=0.85×1.4×0.528×1.500×1.800×1.800/10=0.305kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.625kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 =6625/(0.268×423.9)=58.316N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算  < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.247kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.305kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 =6247/(0.27×424)+305000/4491=122.48N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算  < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件采用扣件与墙体连接。
连墙件扣件连接示意图
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中  Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4×wk×Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.528kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.60 = 10.8m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.783kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.783kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中  —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到 =0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
经过计算得到 Nl = 12.798kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!故采用双扣件紧固，双扣件抗滑力为12.8KN，满足要求。
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算,悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 350mm，m2 = 1150mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I= 1127.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 140.000cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=6.625kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×26.110×0.0001×7.85×10=0.246kN/m
k=1.20/1.80=0.67
kl=0.35/1.80=0.194
k2=1.15/1.80=0.64
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=19.383kN
支座反力 RB=-5.137kN
最大弯矩 MA=10.115kN.m
抗弯计算强度 f=10.115×106/(1.05×237000.0)=40.65N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=6.625kN
水平钢梁自重计算荷载 q=26.11×0.0001×7.85×10=0.205kN/m
最大挠度 Vmax=6.600mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00
由于 b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值 b'=1.07-0.282/ b=0.929
经过计算得到强度 =12.15×106/(0.929×237000.00)=56.22N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算  < [f],满足要求!
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.137kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5137×4/(3.1416×50×2)]1/2=8.1mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.137kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 18mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，
经过计算得到 h 要大于5137/(3.1416×18×1.5)=60.56mm。本层楼板厚度为120mm，满足要求。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =5.137kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 18mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于106.62kN。
楼板混凝土局部承压计算满足要求!